復材氣瓶用環(huán)氧樹脂

不同升溫速率下同-組分含量共混物的固化放熱情況是不同的，可根據隨升溫速率的變化，放熱峰所在的不同溫度點來計算出反應表觀活化能。根據放熱峰處的體系反應程度是恒定的，與升溫速率無關這-原理，用Kissinger方程先作出不同升溫速率下的ln（φ/Tp2）～1/Tp曲線，再經過線性回歸分析后計算出表觀活化能。反應級數可以通過Crane方程近似計算。

結果與討論

1、樹脂體系固化DSC分析結果及計算 不同升溫速率下樹脂DSC測試分析結果如表1所示。 表1樹脂配方固化DSG分析 升溫速率φ（℃.min-1） 熱峰溫度Tp/℃ △H/（J.g-1） Lnφ 5 136.4 -405.2 1.6094 10 155.0 -421.3 2.3026 20 175.8 -432.4 2.9957 Kissinger方程
d（1nφ/Tp2）/d（1/Tp）=-Ea/R（式1）
Crane方程
    d（1nφ）/d（1/Tp）≈-Ea/nR（式2）
式中：φ-等速升溫速率（℃/min）
    Tp-熱峰溫度（K）
    R-氣體常數8.3144（J?mol-1?K-1）
    Ea-表觀活化能Ea（kJ/mol）
由表1數據作出的ln（φ/Tp2）～1/Tp曲線，經線性回歸得出斜率k=5.724，再由式（1-1）得出表觀活化能
    Ea=47.592kJ/mol。
    lnφ～l/Tp曲線的斜率k=-6.57，由式（1-2）算出反應級數n=0.911
故本實驗樹脂體系的固化反應動力學方程為-da/dt=k [1-a]0.911，反應進行比較緩慢，膠液適用期長，實測樹脂常溫下凝膠時間大于8h。

2、澆鑄體性能測試
表2為不同固化制度下澆鑄體的固化度。由表可知2種固化制度下的澆鑄體差別不大，甚至FH80的固化度還略高于FHl30樹脂。 表2不同固化制度下澆鑄體的固化度 編號 固化制度 固化度% FH80 60℃/2h 80℃/8h 97.47 FH130 60℃/2h 80℃/2h 130℃/4h 97.02/96.96